50 YANGIN VE GÜVENLİK • EYLÜL - EKİM / 2026 EN 12390-13 [34] 'e uygun olarak, 29100 MPa değerine ulaşılmıştır. EN 1992-1-1 [3] Bölüm 5.8.6, paragraf 3'teki denklem (5.20)'ye dayanarak Young modülünün ortalama değerleri(E)Tasarım değerlerine dönüştürüldü. Bu, aşağıdaki tasarım değeriyle sonuçlanır: Ecd=21891MPEN 1992-1-1'e göre [3] veEcd,exp=19400MP Deneysel olarak belirlenmiş değerler için. Tablo 2, sonraki analizlerde kullanılan tüm tablolanmış, deneysel olarak belirlenmiş ve dönüştürülmüş değerlerin kapsamlı bir özetini sunmaktadır. 4.3. Kesit Yaklaşımına Dayalı Yük Taşıma Kapasitesi EN 1992-1-1 [3]'in 3.1.7 bölümü, ortam sıcaklığındaki nihai sınır durumu için kesit yaklaşımına dayalı yük taşıma kapasitesini belirlemek için kullanılabilecek beton için üç farklı gerilme-gerinim ilişkisi sağlar. • Parabol-dikdörtgen • İki doğrusal • Dikdörtgen Genellikle, yapısal hesaplamalar için parabol-dikdörtgen gerilme-şekil değiştirme ilişkisi kullanılır. İki doğrusal gerilme-şekil değiştirme ilişkisi, betonun gerilme ve şekil değiştirmesi arasındaki doğrusal olmayan ilişkiyi doğrusal varsayarak basitleştirdiği için pratikte daha az kullanılır. Düzensiz beton basıncına sahip alanlar için, dikdörtgen gerilme dağılımı genellikle daha uygundur. Kesit yaklaşımına dayalı yük taşıma kapasitesini belirlerken, Young modülü önemsizdir ve yukarıda belirtilen üç gerilme-gerinim ilişkisini önemli ölçüde etkilemez. Buna karşılık, bileşen yaklaşımına dayalı yük taşıma kapasitesini hesaplarken, özellikle statik olarak belirsiz sistemler için Young modülünün etkisi çok daha baskındır. Şekil 4, Bölüm 4.2'de verilen tasarım değerlerine göre hesaplanan beton için dört farklı gerilme-gerinim ilişkisini göstermektedir. Farklılıklar, farklı maksimum beton dayanımlarının ve eğri şekli için fonksiyonların kullanılmasından kaynaklanmaktadır. Maksimum basınç gerilmesi için hem EN 1992-1-1 [3]'e göre tablolanmış değerler hem de deneysel olarak belirlenmiş değerler kullanılmıştır. Eğrilerin şekliyle ilgili olarak, bir parabol-dikdörtgen (tipik olarak kesit yaklaşımında uygulanır) ve bir parabolik gerilme-gerinim ilişkisi (bileşen yaklaşımında kullanılır) dikkate alınmıştır. EN 1992-1-1 [3] 'e göre, tüm gerilme-gerinim eğrilerinde nihai sıkıştırma gerinimi ile sınırlıdır.ecu1=ecu2=3.5‰- Parabol-dikdörtgen gerilme-şekil değiştirme ilişkisinde, betondaki maksimum basınç gerilimi...(sc)bir gerilimde meydana gelir ec2=2.0‰Buna karşılık, parabolik gerilme-şekil değiştirme ilişkisi için maksimum basma gerilimine şu noktada ulaşılır: ec1=2.2% En yüksek gerilme değerleri, betonun deneysel olarak belirlenmiş tasarım basınç dayanımına dayalı olan mavi ve kırmızı eğrilerde elde edilir. fcd,exp=25.3MP Maksimum gerilme noktasına kadar, parabol-dikdörtgen ve parabolik gerilme-gerinim ilişkisinin kullanılmasına rağmen, bu iki eğri arasındaki fark küçüktür. Bu fark kısmen, parabolik gerilme-gerinim ilişkisi için deneysel olarak belirlenmiş Young modülünün kullanılmasından kaynaklanmaktadır. Parabol-dikdörtgen gerilme-gerinim ilişkisinin aksine, parabolik eğri, tepe gerilmesine ulaşıldıktan sonra beton gerilmesinde bir azalma göstermektedir. EN 1992-1-1 [3] 'e dayalı tablo değerleri kullanılarak gerilme seviyesi azalır, yeşil eğriye (21,3 MPa) ve turuncu eğriye (17 MPa) bakın. Parabolik-dikdörtgen gerilme-gerinim ilişkisi kullanılarak elde edilen gerilme-gerinim eğrisi, karakteristik malzeme dayanımına dayandığı için en düşük beton gerilmelerini verir. Buna karşılık, parabolik gerilme-gerinim ilişkisi ortalama basınç dayanımını kullanır. fcmBu değer, karakteristik değerden 8 MPa daha yüksektir. Bununla birlikte, parabolik gerilme-şekil değiştirme ilişkisinde, betonun gerilmesi, şekil değiştirme değerlerinin ötesinde azalır. ec1 Sonuç olarak, sunulan örnekte, nihai basma gerinimindeki gerilim seviyesi, parabol-dikdörtgen MAKALE Şekil 4. Betonun gerilme-şekil değiştirme ilişkisini belirlemek için farklı yaklaşımlar. (8)
RkJQdWJsaXNoZXIy MTcyMTY=